一、600MW与300MW CFB锅炉的设备配置对比
1相似之处
300MW与600MW裤衩型CFB锅炉从结构上看主要有以下几点相似之处：裤衩腿型双床运行；分离器两侧墙布置；外置床两侧墙布置；排渣口两侧墙布置等。
2不同之处
从结构上看300MW与600MW CFB锅炉的不同之处主要是由于容量扩大、参数的提高而增加的一些设备，比如：
(1)单侧墙布置的分离器数量由2台增加至3台，分离器的外形尺寸及工作量也大幅提升。
(2)单侧墙布置的外置床数量由2台增加至3台，外置床尺寸及
其内布置的受热面面积为了满足蒸汽参数同比增加。
(3)为了保证外循环物料的回料畅通，在侧墙增加了一个回料器返料口，对床温的均匀性控制非常有效。
(4)在炉内裤衩腿的上方增加了水冷受热面，由裤衩腿中间上方中空改为水冷受热面隔断，为了满足调整偏床的需求，在水冷受热面上让管开孔。
(5)运行参数由亚临界提升至超临界，炉水循环也由自然循环变为强制循环直流炉。
(6)炉内增加了屏式过热器，满足蒸汽参数的需要。
(7)四分仓回转式空气预热器由1台增至2台，保证排烟温度在设计值。
(8)给煤方式多样化，由单一的前后返料腿给煤增加至侧墙返料腿和外置床回料腿，以及专门为煤泥设计的高压柱塞泵给煤。
(9)由于机组容量增加一倍，炉内正常运行工况下加入的燃料量和产生的烟气量成倍增加，N0x的排放单纯依靠分段配风、分段燃烧不能满足排放量的需要，特设置炉内SNCR烟气脱硝装置。
二、300MW裤衩腿型CFB锅炉运行中的一些现象
1同层床温存在明显偏差
该炉型原设计每条给煤线沿炉侧墙由前向后有三个给煤点，前后两个给煤点分别布置在前后墙回料器返料腿上，入炉煤随返回的外循环物料送人炉膛，而中间给煤点依靠一次热风作为拨煤风将人炉煤播撒至炉膛。密相区床温测点沿炉高度分上中下三层，每层沿炉侧墙由前向后取三点床温作为运行监视。在实际商业运行过程中发现：当中间给煤点按正常比例给煤时，密相区上中下三层床温的中间床温测点都明显较同层前后两点高高约80～100℃，高出的温度差随煤质的变化不等，人炉煤热值越高偏差越大。另外，入炉煤粒度越大，机组接带负荷越高，中间点温度与前后两点的温度偏差也会明显增大。当燃用热值超过3000kcal/kg的煤时，该偏差更加明显，下部中间床温测点甚至超过1000℃，局部结焦现象频繁发生，导致排渣不畅。采用增加一次风量来降温时，炉膛上部温度普遍升高，分离器出口温度升高，排烟温度升高，回转式空预器电流控制难度增大，锅炉的安全运行受到较大影响。后来放弃中间给煤点，情况有所好转，但中间床温测点与前后之间的偏差仍有30 - 80℃。
由上表不难看出：密相区上中下三层床温测点均存在中间点高于其他两点的现象，尤其是当两侧床压发生偏床时，下部床温中间点更是高于其他两点150～250℃，特别容易引起中间部位床面结焦，为正常运行留下隐患。为什么会存在这种现象？大致原因如下：
炉膛侧墙两个外置床返料口之间距离大约6米，分别靠近炉膛前后墙返料口，也就是说，单侧四个返料口聚集在前后墙与侧墙夹角附近。在返料口密集的地方物料浓度相对较大，而在中间区域物料浓度相对较小。这是因为：返回的物料进入炉膛后随即流化，由于高温物料的表观粘度较小、流动性好，在快速流化的过程只有较少部分物料移动至中间区域，所以炉内密相区下部实际的物料浓度是不均匀的，前后大于中间。而随前后返料口送人炉内的原煤由于存在粒比度的问题，部分颗粒较循环物料粒度大得多，且质量较大，尤其是原煤中煤矸石比例较大时，在密相区下部的流化过程中终端沉降速度变大，率先完成了内循环，也就是移动至了中间区域。这样一来，前后返料中携带的较大粒度的物料和原煤集中在了床面的中间区域，物料浓度相对稀薄且含碳量相对较多的中间区域由于富氧燃烧而较前后区域温度高也就不难理解了。
在煤质一定的情况下，机组接带负荷越高，人炉煤量也就越多，中间区域的燃烧份额也会同比增加，另外，入炉煤热值越高相对越容易着火、入炉煤粒度大使中间区域燃烧份额增加，都会导致中间区域床温明显增加。
2、偏床现象
当入炉煤质较差、颗粒大或者排渣系统部分设备故障不能正常运行导致炉内床压较高时，若未及时降低机组出力，排渣量与入炉煤量之间存在不平衡，炉内床压会持续升高。当两侧平均床压达到l0kPa左右时，极易发生左右两侧炉室偏床。偏床发生时，床压低侧的粒度较小的循环物料和入炉煤最先被吹到床压高侧，粒度较大的床料和人炉煤此刻留了下来，此时前后两点温度不存在超温现象，充分说明了床压快速降低的一侧依然存在前后区域物料浓度大于中间区域且中间区域燃烧份额相对较多这一现象。此时若一次风量增加的速度和床压低侧入炉煤量减少的速度跟不上偏床的速度，密相区下部彻底进入富氧燃烧状态，导致中间点温度异常升高。
导致偏床的原因很多，比如：裤衩腿两侧一次风量或二次风量手动调整出现较大偏差，未及时调整至正常；床压自动调整失灵；长时间两侧排渣不均或给煤量不均等。此种情况发生的偏床往往导致床温突变、水循环变差、蒸汽参数快速下降、机组出力突降等负面影响，尤其是当入炉煤中煤矸石比例较大时，不但热值低，而且破碎机对粒度不易控制，入炉煤粒度较其他煤种大得多，床压高、排渣量大是正常现象，此时发生偏床，还会导致排渣量突增，输渣系统因超负荷而不正常运行甚至故障跳闸。
当然偏床也不是只有负面影响，比如当单侧给煤不正常或单侧排渣不畅时，两侧床压偏差会逐渐增大，此时可以通过自动或人为调整床压适当偏床，使两侧床压一致，热量均衡，保证两侧床温接近、水循环正常、机组出力不受影响。另外，当床面发生局部轻微结焦或者入炉煤热值很低且粒度大，正常流化风无法将沉积在床面的大渣吹至排渣口，当结焦部位或大渣聚集在靠近某一床温测点时，均会出现该床温测点因取样不到正常床料而快速下降至与流化风接近的温度。如果加大该侧流化风量、人为制造偏床，可以加强该侧床料的流化，加强积渣的移动，加强焦块的流化以及与其他床料的摩擦、破碎，使床温逐渐趋于正常，避免更恶劣的后果发生。
三、600MW CFB锅炉运行
与300MWCFB锅炉相比，600MWCF'B锅炉的出力增加了一倍，蒸汽参数也由亚临界提高到超临界，人炉煤量和排渣量之间的矛盾，炉内物料与受热面磨损之间的矛盾，分离器效率与烟道受热面磨损、传热之间的矛盾等会凸显出来。
(l)该炉型由于在侧墙增加了一个外置床返料口和回料器返料口，侧墙共有四个返料口，且每个返料腿都有给煤点，对床温的均匀性控制有很大帮助。由于锅炉侧墙的深度同比增加，返料量和给煤量也同比增加，所以侧墙四个返料口之间的距离依然要尽可能均匀，避免床温不均现象发生。
(2)对任何一种类型锅炉的设计来说，燃料的化学和物理特性都是重要参数，因为它们影响着燃烧空气、烟气流量以及设备的类型和大小。CFB锅炉炉型及运行工况的设计很重要的依据也是入炉煤质。当风氧化煤、煤矸石和煤泥（煤泥量比例较小）混烧的热值不大于2600kcal/kg的情况下，燃烧生成的底渣量较飞灰量大得多。
由于600MW CFB锅炉本体外形尺寸加大，输渣机的工作长度随之大幅增加，大约150℃的“冷渣”会长时间（几分至十几分钟不等）停留在输渣机上，导致输渣机的工作温度与冷渣温度基本接近。尤其是当煤质很差（热值小于2400kcal/kg）、排渣量很大时，由于冷渣器的冷却能力接近极限，冷渣温度可能会超过150℃，接近满出力运行的输渣机塑性变形不可避免。塑性变形后的输渣机运行风险陡增，随时都可能造成输渣机故障停运。这种工况下，除了快速降低机组出力别无他法。可见，排渣系统的备用容量及耐高温性必须满足低热值煤和其他特殊T况的需要。当排渣量与入炉煤量不能达到平衡时，后果可能不仅仅是降低机组出力那么简单，因床面结焦或磨损而受热面泄漏被迫停运的事例比比皆是，因此排渣系统的工作性能是保证该炉型能否安全、经济、长周期运行的关键因素之一。
(3)为了满足产汽量，炉内受热面的增加是不可避免的，比如炉膛高度、宽度和深度均按比例扩大，由于受热面磨损与一次流化风速有直接关系，所以炉膛高度不可能无限延伸。设计上采用垂直管圈技术的螺纹管水冷壁代替光管水冷壁，增加中间隔墙水冷受热面，目的都是为了增加产汽量。
当然，单纯依赖受热面的增大来增加蒸发量是不现实的，炉内热源的增加是必然的。相对于300MWCFB锅炉，600MWCF'B锅炉的单位煤耗量几乎成倍增加，循环物料量和循环倍率均成倍增加，磨损加剧无法避免。因此，除了采用受热面金属喷涂、防磨梁设置等措施防磨外，在设计理念上应有所突破。如何克服传热与磨损之间的矛盾是该炉型能否安全、长周期运行的关键因素之一。
(4)由于循环灰量的大幅增加，大功率分离器的分离效率值得关注。若分离器效率不足，烟气中飞灰量增大，飞灰含碳量增大，尾部受热面磨损加大。此种情况下，为了保证烟道受热面吸热、降低排烟热损失、保证回转式空预器安全运行，以及降低飞灰含碳量增大带来的烟道后燃威胁，吹灰次数肯定增加，而吹灰次数的增加对受热面本身就是一种威胁。
另外，分离器入口风速的增大对其周边受热面磨损的不利影响是显而易见的。
(5)当发生单侧排渣不畅或单侧给煤不正常时，由于炉内增加了中间隔墙水冷壁，调整偏床的能力、平衡两侧热量的能力受到制约，锅炉带负荷能力或将大打折扣。
(6)CFB锅炉辅助系统所配风机的总功率较同等出力的煤粉炉要大得多。设计的风机出力和其产生的压头，应考虑到最坏的工况。为了保证可以燃用规定的多种燃料，一般情况下，锅炉最大连续出力时风机应有15%的最小风量余度、25%的静压头余度。可见，所选风机的调整方式要灵活，运行要节能高效，确保厂用电率在可控范围。
另外，该炉型的设计要充分体现出对污染物排放控制的优越性，做到控制方式灵活、多样，控制效果快速、精确。
四、总结
综上所述，为了保证600MWCF'B锅炉这个CFB界的庞然大物能安全、健康、稳定、满出力运行，根据风氧化煤、煤矸石等低热值煤的燃烧特性，提出如下几点建议：
密相区返料口的布置一定要力求间距均匀，防止同层床面温度不均，在床温测点的设置上尽可能在每个返料口间隔处都有；
排渣系统备用容量要足够大，排渣量的控制手段要灵活，可操作性要强；
受热面防磨措施一定要得当，并且有所突破；
风机的选型既要满足偏床等特殊工况调整的需要，又要在调整方式上考虑有效节能；
中隔墙水冷壁南于缺乏像水冷壁那样的外钢梁支撑，设计中需充分考虑运行中管道的振动，确保任何工况下管道振动在材料的承受强度范围内，不会因管道振动造成锅炉停运。同时，对中隔墙水冷壁需充分考虑运行中管道的膨胀，确保管道膨胀通畅，不发生管道变形。
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