从锅炉运行时实际可操作性的角度出发，锅炉部分的能损主要发生在：排烟温度变化、过量空气系数变化、飞灰含碳量变化、主汽压力变化、主汽温度变化、再热汽温度变化、再热器喷水减温水量等，而这些量中．运行人员能切实控制的是主汽压力和温度，再热汽温度和再热器喷水减温量等，但在实际的锅炉运行中．由于现在负荷变动较大同时加上运行操作人员对此认识不足，往往使机组运行时的主汽温度和再热汽温度会偏离额定值4～5℃，频繁甚至长期启用再热蒸汽喷水减温，这对电厂机组的发电煤耗有较大的影响。通过对220 MW机组部分运行可控性参数的定量分析，保证参数偏离额定值对机组热力系统运行的效益损失，为电厂的经济指标考核提供建议．从而强化运行人员的经济运行意识，提高电厂的经济效益。
1、定量计算的理论基础
汽轮机的效率相对变化可以依据变热量等效焓降模型计算：式中：H为汽轮机新蒸汽的净有效焓降：△H为各局部变化因素引起的新蒸汽做功增量；AQ为各局部变化因素引起的循环吸热量增量．
其中．作功与循环吸热量的增量计算模型，可以依据等效焓降应用法则建立。
当锅炉侧的主蒸汽压力、温度、再热蒸汽温度值偏离其设计值．而机组负荷保持不变，则机组的蒸汽流量必增加．所以可近似认为机组的循环吸热量保持不变。此外，定性与试验分析表明：当主蒸汽压力、温度发生偏离时．而再热蒸汽压力和温度保持不变时，机组内效率基本保持不变。而当冉热蒸汽温度比额定值低时，机组内效率会下降，如仍用上式计算机组效率的相对变化率时可知，其实际值应该更大。
对再热器喷水减温水量引起的机组效率变化的具体计算则运用等效焓降法计算。
由热经济分析可知：装置的相对变化率，与装置效率变化而引起的全厂效率的相对变化率相等。
2、主汽压力变化引起的能损
在220 MW工况下，机组的主蒸汽压力为12.9MPa．温度为535℃（指自动主汽门前的压力），当压力下降到12.0 MPa．温度为535℃，而其他条件不变时，计算机组热效率的相对变化率。额定_T况下的理想焓降Ho=1 399 kj/kg，压力下降后的理想焓降Ho'=1 396 U/kg。
由式(1)可算知机组的能损，见表1(220 MW时的汽机试验热耗率为8 195.85 kj/(kW．h)。
若以220 MW,12.0 MPa的压力运行（换算到过热汽出口的压力为12.6 MPa左右），按运行100h计．则要多用标煤4.55 t。
3、主汽温度变化引起的能损
在实际运行中，主汽温度变化的可能性较大，而汽温的变化对机组的经济性的影响比压力的变化更为严重。
计算下列工况：220 MW，主汽压力为12.9 MPa，温度为534.75℃，当其他的均不变，只有主蒸汽温度由534.75℃变到530℃。主蒸汽温度未改变时的理想焓降Ho=1 399 U/kg，温度变化后的理想焓降为Ho'=1 390 kj/kg，由于可用焓降减小，将使汽轮机的热耗增大，经济性降低。
由式(1)可计算得到机组的能损，具体见表2。
4、再热汽温度变化引起的能损
同主蒸汽温度的变化一样，再热蒸汽温度的变化也直接影响着机组的经济性，在再热蒸汽压力和其他运行条件不变的情况下．即工况为220 MW．再热蒸汽压力2.32 MPa,再热蒸汽温度由535℃降低到530℃。再热蒸汽温度未改变时的理想焓降Ho=1246 U/kg，温度改变后的Ho'=1 239 kj/kg，使机组的可用焓降减小，汽轮机的热耗增大．经济性降低。
利用式(1)可计算出机组的能损，具体见表3。
5、再热器喷水减温引起的能损
再热器喷水减温由于参数不高，根据热功转换效益原则，热经济性较低的非再热循环的加入，必然导致整个再热循环热经济性降低。本厂的再热器喷水来自给水泵抽头分流。利用等效热降法计算对机组热经济性的影响。
基本参数为：三阀全开、额定参数220 MW，ho=3 429.59 kj/kg,hzr=3 531.78 U/kg,hzl=3 048.19 U/k9。
对各部分量计算如下。
再热冷段以上排挤1kg抽汽所引起的再热器吸热增量计算：
6、结论和建议
(1)从前面的定量计算可知，主蒸汽压力对热经济性有很大的影响。理论上讲，主蒸汽压力越高，经济性也越好，对汽轮机进汽压力的限制是出于安全性的考虑。我国标准GB5578-85规定，汽轮机允许进汽压力超过额定压力5%连续运行．通常制造厂已充分考虑了这个因素。
因此在运行中不能任意降压运行．应该尽可能的在较高的压力下运行。如果由于煤种等原因，过热蒸汽压力降到了12.6MPa以下，根据计算结果．此时应减负荷运行在额定压力下，可以取得较好的经济性。
(2)进汽温度越高对机组的经济性就越有利。由于材料性能的限制．200 MW汽轮机的额定进汽温度为535℃。
在正常进行时，主汽温度允许有一定的波动．我国标准GB5578-85《固定式发电用汽轮机技术条件》上规定，汽轮机进汽温度允许在额定进汽温度上下5℃以内波动。在锅炉侧的主汽温度就是在540℃上下波动。
但在实际运行中，如果运行人员比较保守，以额定进汽温度为上限，则其平均运行温度就低于额定进汽温度，虽然对安全有好处．不易发生超温．但给经济性造成一定的损失。通过前面的计算可了解到具体的额度，若汽温低于额定值较多．则损失就更大。因此，机组在正常运行时，汽温应尽可能稳定在额定值，不能为了安全或方便调节而过于保守．那是不可取的。
(3)再热汽温同主汽温度有同样的性质，再热汽温度越高，对经济性越有利。尤其在低负荷时，在考虑安全性的同时，应尽量提高再热汽温度，而不是保守操作。
在再热汽温度调节的过程中，高负荷时的喷水减温严重降低了机组经济性。再热蒸汽喷水减温量每增加1 t/h就使机组发电标准煤耗增加0.098 4∥(kw·h)。在运行中，应在加强运行人员的经济意识的同时，加强对再热器喷水减温的管理，切勿为方便调节而在高负荷时将冉热器喷水减温作为主要的调温手段，应尽量杜绝再热器喷水减温。
(4)尽管上述的讨论是各扰动单独作用时对系统热经济性影响的定量计算，但基于热力系统小扰动理论，一个实际的热力系统所有干扰因素所造成的热经济损失，等于各干扰因素单独作用时热经济损失量的线性相加．
在实际运行中，压力、温度的联系相当紧密，由于煤种、燃烧组织的不合理等因素．往往导致主汽压力的较大波动，造成主汽温e度和再热汽温度的大波动，而使机组的热经济性更差。
(5)就电厂生产而言，安全就是效益。但是安全可靠性和经济合理性并不矛盾．在安全生产的基础上，降低热耗提高机组效率和效益。
通过纠正运行人员认识上的不足．做到尽量提高主蒸汽压力、温度、再热蒸汽温度、尽量杜绝再热蒸汽喷水减温等日常操作．粗略估算可使220 MW电厂年省标准煤量1000t左右，如果以电厂每吨收到基标准煤价格200元计，可望使其年运行费用降低20万左右。
(6)由于当前的检测技术水平、设备等原因，往往对运行大经济指标：锅炉效率、标准煤耗、厂用电率等无法实时反映，需要将其分解成许多小指标在运行中加以考核，即汽温、汽压、飞灰可燃物、制粉电耗等。
通过对锅炉部分运行可控性参数对机组经济性影响的定量计算，可知评价机组运行状况优劣的主要是机组参数的平均值，但现在往往对机组汽温、汽压等仅仅考核超范围点，对其平均值往往关注力度不够，考核的目的在于保证机组的安全性和提高机组的经济性，因此在考核中应该既考核不合格点．也要对机组小指标的平均值考核，这两方面应并重，以管理追求最大效益，意甲直播cctv5不但生产销售生物质锅炉，而且还大量销售生物质锅炉燃烧专用的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料。
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