国电菏泽发电厂3、4号300 MW机组锅炉采用MBEL-1025/17.3-541/541型“W”火焰燃煤汽包炉．汽轮机采用N300-16.7，537/537优化引进型亚临界中间再热式汽轮机组。
自2008年上半年以来．受国际金融危机的影
响，电煤价格居高不下．电力企业组织煤源相当困难，造成了电煤进货渠道分散，煤质不稳，劣质煤较多现象的发生。锅炉由于煤质问题发生灭火的现象逐渐增多．这不仅增加电厂的经营成本，降低了经济效益，而且锅炉主燃料切断(MVf)后发电机解列对电网的安全稳定运行造成了较大的负面影响。
该厂300 MW“W”火焰汽包锅炉燃用较低挥发分的煤种，锅炉发生Mn后不易快速恢复，经过对锅炉MFI’联跳汽轮机后主蒸汽和再热蒸汽参数的变化、锅炉重新吹扫点火、磨煤机启动恢复、汽轮机各TSI（汽轮机监视仪表）参数的变化等过程进行了对比分析，提出优化锅炉启动点火程序、磨煤机启动程序、增加主汽过热度保护、控制汽缸温度水平等一系列方案，实施了锅炉MFT后不联跳汽轮机的方案，减少了机组非计划停机次数，取得了较好的效果，意甲直播cctv5生产销售生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧秸秆颗粒机、木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料。
1、“W”型火焰锅炉MFT后联跳汽轮机处理过程分析
300 MW亚临界机组大联锁保护的典型设计是：当锅炉发生M Fl'后，汽轮机ETS（紧急跳闸系统）停机电磁阀接受来自锅炉FSSS（炉膛安全监测系统）的开关量输出信号，泄去高中压自动主汽门、调速汽门安全控制油压，关闭高中压自动主汽门、调速汽门而停机。这种设计理念是为了避免锅炉MFf后．因主蒸汽和再热蒸汽温度降低而造成汽轮机进冷水冷汽现象的发生．是一项避免汽轮机发生大轴弯曲事故而设置的主保护。
1.1锅炉发生MFT后的启动恢复
当锅炉发生MFT后，汽轮机跳闸，发电机解列。发生锅炉灭火事故后．第一时间从锅炉MFT动作首次记录显示和事故追忆判断灭火原因，如因煤质差而灭火．一般是炉膛负压高Ⅱ值触发MFI’动作信号。如果从炉膛压力曲线、氧量、火检信号等参数判断MFT动作信号正常，事故原因清楚，排除其他设备原因后，马上启动点火吹扫程序，快速进行事故后的恢复启动。
锅炉启动恢复过程如下：检查锅炉设备各部件正常，降低吸送风机出力至吹扫风量，检查吹扫条件满足．启动炉膛吹扫．同时联系热工解除汽包水位高低保护。吹扫完成后，复位MFT，启动主油阀程序，提高燃油压力至0.8 MPa．投入B磨两端至少各1只油枪运行，走B磨启动程序，启动B磨运行，根据汽轮机冲转参数要求升温升压。
1.2汽轮机重新冲转时参数控制
汽轮机跳闸后．汽缸各部金属温度非常高，一般在460℃左右．接近机组正常运行时的温度水平，如果此时重新进行汽轮机冲转，属于极热态启动。为了减小汽轮机冲转过程中汽缸各金属部件的热应力损伤，主、再蒸汽温度应该与高、中压第1级金属温度相匹配。一般情况下，主、再热蒸汽经过高中压主汽门、调节汽门，再经第1级喷嘴节流、调节级膨胀做功后，温度下降50℃左右。因此汽轮机热态启动进行冲转参数选择时，一般要求主、再热蒸汽温度均高于高、中压第1级金属温度50℃以上，此时对汽缸各金属部件产生的温差热应力最小。为了避免主蒸汽进入汽缸后因过热度低而导致蒸汽大量凝结现象的发生．一般要求热态启动主蒸汽过热度不低于100—120℃。通过以上分析，汽轮机极热态启动时的冲转参数一般选择主再汽温度不低于510℃。
当主、再热蒸汽参数满足汽轮机的冲转要求后，进行汽轮机启动升速。由于此时汽缸温度较高，进汽量较小．为了减少对汽缸金属部件的热应力影响，应尽快升速、并列、带负荷，恢复汽缸正常温度水平。锅炉燃烧应根据机组负荷要求，逐步启动C磨、A磨运行，机组逐步恢复原运行方式。
2、风险及效益综合分析
2.1风险分析
解除锅炉MFT联跳汽轮机的保护，存在的最突
出问题是汽轮机本体设备的安全。按照文献[2-3]
的要求，汽轮机重新冲转时对主、再热蒸汽参数的要
求如表l所示。
锅炉灭火后，如果汽轮机不跳闸，高中压主汽门、调门仍处于开启状态，就导致主、再热蒸汽温度降低较快．如果不能尽快将锅炉恢复至启动状态．主、再热蒸汽温度将不能维持必要的过热度，很容易引起汽轮机进冷汽，造成大轴弯曲事故的发生。
锅炉灭火后．由于主热、再热蒸汽温度下降较快，很容易满足主、再热蒸汽温度在10min内突然下降超过50℃必须打闸停机条件。汽轮机进入温度较低的蒸汽．导致汽轮机转子冷却较快，高压差胀快速减少．导致汽轮机通流部分轴向间隙迅速减小，控制不当很容易引起通流部分动静摩擦事故。因此锅炉MFT发生后．尽量减缓蒸汽温度的下降速度，最大限度地争取锅炉启动恢复时间．设法维持汽轮机进汽参数在规定范围内是解决问题的关键。
2.2效益分析
锅炉灭火后．汽轮机不跳闸．如果此时迅速关小高中压调速汽门。将机组负荷迅速减至最低，可利用锅炉蓄热能力维持汽轮机较低负荷运行，与汽轮机跳闸后再启动冲转相比．可节省较多的冲转及发电机并网时间．避免汽轮机重新冲转时大量蒸汽对汽轮机本体金属设备的热冲击，避免汽缸、转子等金属部件冲转时受到的热应力损坏。另外，汽轮机不跳闸，可避免高压抗燃油系统保护动作时对高中压主汽门、调节汽门的冲击力损坏．锅炉点火阶段开启高低压旁路系统时蒸汽热能损失及对凝汽器的热冲击力。
3、防止蒸汽参数下降过快的解决方案
为了保证汽轮机本体的安全，解除锅炉MFI’联跳汽轮机的保护后，首先必须解决的2个关键问题：(1)尽量维持住锅炉的蓄热能力，避免蒸汽参数较短时间内大幅度下降；(2)尽快恢复锅炉的启动运行，保证主蒸汽的过热度。
3.1汽轮机跳闸后DEH（数字电液调节）系统迅速关小高压调速汽门
为了在锅炉灭火后尽量利用锅炉的蓄热能力．维持机组较低负荷，必须迅速减少汽轮机进汽量。锅炉灭火后．依靠手动设定调速汽门的目标开度指令来实现关小调速汽门，速度非常慢，一般情况下，将高压调速汽门由事故前开度关至5%开度．需要7—8min．此期间是主、再热蒸汽温度下降最快的时候，如果稍微控制不当．就达到蒸汽过热度低于110℃或汽温10min内突然下降超过50℃的停机条件。
针对主、再热蒸汽温度在锅炉灭火后因调速汽门关闭较慢而下降过快的问题，增加了MFI后迅速关小汽轮机调速汽门的逻辑．发生MFT后DEH系统按当时的运行方式快速将高压调节汽门目标总指令减至5%。
3.2增加主蒸汽过热度低保护及相关报警
为了保护汽轮机本体设备的安全，防止汽轮机进水事故的发生．提高运行值班人员对MFT后蒸汽参数异常的反应能力．提高事故处理的针对性和有效性，进行了一些逻辑修改，如表2所示。
3.3优化锅炉点火吹扫及磨煤机启动程序
如何在锅炉灭火后迅速点火启动恢复．是解决主再热蒸汽温度在锅炉灭火后持续下降的一个瓶颈。由于该厂二期300 MW机组DCS（分散控制系统）采用英国ABB Automation公司的in90系统，对锅炉点火、吹扫及磨煤机启动的程序设置非常严格，在主辅机设备状态、风烟系统或制粉系统风门挡板、自动控制及保护信号任一环节出现问题将限制设备的启动程序。针对这种情况．为了缩短锅炉的启动时间，对锅炉的启动逻辑做以下修改：
(1)增加锅炉MFT后锅炉强制吹扫功能按钮。由于锅炉灭火后，许多保护控制信号及烟风系统、制粉系统的风门挡板状态均限制锅炉吹扫与点火．如磨煤机冷热风总门DCS状态不正确、汽包水位不在t350 mm范围内等均限制锅炉吹扫．影响了锅炉的启动恢复时间。增加强制吹扫按钮后．可在锅炉吹扫的同时进行设备状态的核实与检修处理工作。
(2)优化磨煤机的启动程序。将磨煤机的启动程序进行了全面优化．去掉了磨煤机不必要的启动限制条件，使磨煤机启动时速度更快，程序更简洁，对燃烧的扰动更小，方便了事故处理操作，缩短了事故后的磨煤机启动恢复时间。
4、实施效果分析
4.1因煤质差导致锅炉灭火．汽轮机未跳闸处理过程
2009年02月19日该厂曾因煤质差发生1次锅炉灭火事故，就这次故障处理过程进行分析。
故障前参数：机组负荷297 MW．主汽压力16.13 MPa，主再汽温度539/540℃。
10:58锅炉MFI’信号发出．火焰电视监视无火。由于机组投入AGC（自动发电控制）运行，DEH控制系统为满足负荷要求．暂时控制汽轮机调门开大，使主汽门压力首先下降。
锅炉MFT信号发出后．由于该厂设置了MFT后DEH系统按当时的运行方式快速将高压调节汽门目标指令减至5%的动作逻辑，高压调门迅速关小，负荷突然降至15 MW．导致主汽压力暂时上升．由于锅炉灭火后无燃料支持．因此主汽压力在短暂上升后接着下降。经过对锅炉燃烧相关数据实时曲线和烟风系统相关参数（炉膛负压、氧量、火检信号等）进行分析后，确定为因煤质差灭火，随后重新进行吹扫点火。锅炉MFT动作后主要参数变化曲线如图1所示。
由于该厂对锅炉吹扫点火的程序进行了优化．11：10锅炉点火成功．11:19主汽温度和再热蒸汽温度分别降低到442.46℃和473.47℃后开始回升；主汽压力降低到9.97 MPa后开始回升．机组负荷开始回升。锅炉点火后，接着增加油枪投入支数，启动磨煤机运行，机组逐渐恢复原运行方式。
4.2实施效益分析
MFT后不联跳汽轮机与MFT后联跳汽轮机的比较如图2所示。
(1)缩短了机组启动恢复时间。锅炉灭火后，由于优化了吹扫、点火及磨煤机启动程序，从MVI’动作到锅炉点火成功，只用了12 nun．点火成功后到主、再蒸汽参数开始反弹回升．只用了9 min．两者相加总共用了21min．大大节约了启动时间；按照以往的事故处理经验．如果锅炉灭火后汽轮机跳闸，从锅炉点火到汽轮机冲转．再到汽轮机全速后发电机并网，至少需要120 nun．因此，MFT不联跳汽轮机的启动恢复过程可节省时间99 min。
(2)降低了燃油消耗量。本次事故处理只消耗了燃油8t．按照以往的事故处理经验．如果锅炉灭火后汽轮机跳闸．整个启动恢复过程需消耗燃油28 t．因此MFT不联跳汽轮机可节约燃油20t。
(3)减少了电量损失。如果如果锅炉灭火后汽轮机跳闸．从锅炉灭火到机组负荷恢复至300 MW负荷，至少需要2.5 h．整个事故处理过程中只发电约10万kW．h．如果如果锅炉灭火后汽轮机不跳闸，2.5 h内可发电60万kW．h．因此MFT不联跳汽轮机可多发电量50万kW．h。
(4)保证了机组安全运行。由于增加了MYT后迅速关小汽轮机调速汽门的逻辑，发生MFT后DEH系统按当时的运行方式快速将高压调节汽门目标总指令减至5%，使机组负荷迅速降到15 MW．有效地保持了锅炉的蓄热能力，不至于使主汽温度、再热汽温降低过快。锅炉灭火后的事故处理过程中，主汽温度最低降至442.46℃时．对照9.97 MPa主汽压力的饱和温度316℃，主蒸汽仍有126℃过热度，未触发主蒸汽过热度低于110℃的汽轮机保护动作条件。
6、结语
目前国内300 MW以上火电机组机、炉、电大连锁保护典型设计是：当汽轮机跳闸后联跳锅炉及发电机．锅炉灭火后联跳汽轮机．发电机跳闸后联跳汽轮机，从而实现任一主机跳闸后三大主机全部互联跳闸。本文提出的“W”型火焰锅炉MFT不联跳汽轮机的启动方案，对大、中型火电机组机、炉、电大联锁保护投停方式、DEH控制系统及事故后锅炉启动方式优化，具有一定的借鉴意义。锅炉灭火后汽轮机不跳闸，大大缩短了机组整体启动恢复时间，节约了大量燃油及厂用电量．为发电厂带来较大的经济效益，同时也保证了电网的安全稳定运行。
相关生物质锅炉颗粒机产品：
1、生物质蒸锅
2、秸秆压块机
3、木屑颗粒机
