大连泰山热电有限公司2#440 t/h循环流化床锅炉由哈尔滨锅炉厂设计生产，于2005年底投产运行．该厂计划于2011年7月对2#机组进行大修，为了掌握目前机组的实际运行状态，为机组大修提供有效依据，受大连泰山热电有限公司的委托，东北电力科学研究院有限公司锅炉技术研究所对2#锅炉进行了多工况的性能试验，试验于2011年5月18日至2011年5月22日顺利完成．
1、440 t/h循环流化床锅炉简介
该厂440 t/h CFB锅炉为超高压参数中间再热锅炉，与135 MW等级汽轮发电机组相匹配，锅炉采用循环流化床燃烧技术，循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器．锅炉采用平衡通风．锅炉主要由炉膛、高温绝热分离器、自平衡“U”形回料阀和尾部对流烟道组成．燃烧室蒸发受热面采用膜式水冷壁，水循环采用单汽包、自然循环、单段蒸发系统．同时采用水冷布风板、大直径钟罩式风帽，具有布风均匀、防堵塞、防结焦和便于维修等优点，燃烧室内布置双面水冷壁以增加蒸发受热面，同时布置屏式Ⅱ级过热器和屏式热段再热器。意甲直播cctv5生产销售生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧颗粒机、木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料，同时我们还有大量的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料出售。
锅炉采用2个内径为7. 72 m的高温绝热分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间．高温绝热分离器回料腿下布置1个非机械型回料阀，回料为自平衡式，流化密封风由高压风机单独供给．
以上3部分构成了循环流化床锅炉的核心——物料热循环回路，煤与石灰石在燃烧室内完成燃烧及脱硫反应．经过分离器净化过的烟气进入尾部烟道，尾部对流烟道中布置Ⅲ级、I级过热器、冷段再热器、省煤器、空气预热器．
锅炉主要设计参数及设计煤质特性如表l、表2所示。
2、性能实验
性能试验负荷选取80、100、135 MW，测点布置及测量方法见表3．
2.1性能试验所进行的项目及协定
1)锅炉反平衡热效率测定，参照DL/T 964-2005《循环流化床锅炉性能试验规程》，采用反平衡法进行测定．
2)空气预热器漏风试验，参照ASME PTC4.3《空气预热器试验规程》．
3)锅炉主要辅机电功率测定试验．
4)飞灰份额按设计值70. 7%比例选取．
5)炉渣的份额按设计值29.3 qo比例选取．
2.2锅炉反平衡热效率测定
2.2.1测量仪器及测量方法’
测量项目、测点布置及测量方法见表3．
2.2.2热效率测试要求
1)机组负荷按照试验期间的负荷要求进行调整，并将给水、过热器减温水等调节投自动，同时根据试验要求调节运行参数，待机组工况稳定运行1h后开始试验．
2)试验前l h完成受热面吹灰，试验期间保持锅炉稳定运行，不进行受热面吹灰．
3)试验期间保持全烧煤，锅炉定排关闭，连排开启，进行正常排污．
4)试验期间的煤质保持稳定．
5)试验期间停止增减给煤量、调整风量等运行操作．
2.2.3反平衡热效率试验的参数及结果
锅炉热效率主要试验结果见表4．
2.3空气预热器漏风试验
空气预热器漏风试验在135MW负荷下与锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表5所示．
2.4锅炉主要辅机电耗试验
锅炉主要辅机电耗试验与不同工况下的锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表6所示．
2.5性能试验结果
1)锅炉性能试验热效率及修正结果如图l所示。
2)135 MW机组负荷下，A侧空气预热器漏风率为3. 53%，B侧空气预热器漏风率为2.17%，平均漏风率为2. 85%．
3)锅炉主要辅机总电耗及占发电功率的比率如图2所示。
2.6存在的问题
1)试验测试结果发现，锅炉实际排烟温度较高．BMCR工况下设计排烟温度为138℃，而额定负荷下修正后的排烟温度为166.1℃，比设计值高出28.1℃，其原因主要有：①实际燃用煤质较差，锅炉原设计煤种为烟煤，低位发热量为21770 kj/kg，而实际燃用煤种接近褐煤，低位发热量在14000kj/kg左右，煤质下降约36%；额定负荷下总燃煤量达到110 r/h左右，比BMCR工况下设计燃煤量61,3 t/h高出约79%.由于原煤水分增大较多，总烟气量上升，造成预热器入口烟温升高，从而使排烟温度升高．②锅炉尾部烟道受热面存在一定程度的积灰，同时目前使用的尾部烟道吹灰器全部为脉冲吹灰器，吹灰效果较差，造成换热效果下降，从而导致排烟温度升高．意甲直播cctv5生产销售的生物质锅炉以及木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料是客户们不错的选择。
2)锅炉侧所有风机设计余量偏大且为恒速运行，风机机组在低负荷时，风量需求减少，风机静叶开度很小，风机效率低，电耗偏大。
3、结论
本次锅炉性能试验是为大修提供依据，性能试验中存在的问题，可以考虑用以下方法解决：
1)利用检修机会检查并处理尾部烟道受热面的积灰，确保尾部受热面吹灰器正常及时地投入运行；将尾部烟道脉冲吹灰器全部改造为蒸汽吹灰器，以有效降低排烟温度。
2)可以考虑将风机加装高压变频装置或者改造风机叶片。
1、440 t/h循环流化床锅炉简介
该厂440 t/h CFB锅炉为超高压参数中间再热锅炉，与135 MW等级汽轮发电机组相匹配，锅炉采用循环流化床燃烧技术，循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器．锅炉采用平衡通风．锅炉主要由炉膛、高温绝热分离器、自平衡“U”形回料阀和尾部对流烟道组成．燃烧室蒸发受热面采用膜式水冷壁，水循环采用单汽包、自然循环、单段蒸发系统．同时采用水冷布风板、大直径钟罩式风帽，具有布风均匀、防堵塞、防结焦和便于维修等优点，燃烧室内布置双面水冷壁以增加蒸发受热面，同时布置屏式Ⅱ级过热器和屏式热段再热器。意甲直播cctv5生产销售生物质锅炉，生物质锅炉主要燃烧颗粒机、木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料，同时我们还有大量的杨木木屑颗粒燃料和玉米秸秆颗粒燃料出售。
锅炉采用2个内径为7. 72 m的高温绝热分离器，布置在燃烧室与尾部对流烟道之间．高温绝热分离器回料腿下布置1个非机械型回料阀，回料为自平衡式，流化密封风由高压风机单独供给．
以上3部分构成了循环流化床锅炉的核心——物料热循环回路，煤与石灰石在燃烧室内完成燃烧及脱硫反应．经过分离器净化过的烟气进入尾部烟道，尾部对流烟道中布置Ⅲ级、I级过热器、冷段再热器、省煤器、空气预热器．
锅炉主要设计参数及设计煤质特性如表l、表2所示。
2、性能实验
性能试验负荷选取80、100、135 MW，测点布置及测量方法见表3．
2.1性能试验所进行的项目及协定
1)锅炉反平衡热效率测定，参照DL/T 964-2005《循环流化床锅炉性能试验规程》，采用反平衡法进行测定．
2)空气预热器漏风试验，参照ASME PTC4.3《空气预热器试验规程》．
3)锅炉主要辅机电功率测定试验．
4)飞灰份额按设计值70. 7%比例选取．
5)炉渣的份额按设计值29.3 qo比例选取．
2.2锅炉反平衡热效率测定
2.2.1测量仪器及测量方法’
测量项目、测点布置及测量方法见表3．
2.2.2热效率测试要求
1)机组负荷按照试验期间的负荷要求进行调整，并将给水、过热器减温水等调节投自动，同时根据试验要求调节运行参数，待机组工况稳定运行1h后开始试验．
2)试验前l h完成受热面吹灰，试验期间保持锅炉稳定运行，不进行受热面吹灰．
3)试验期间保持全烧煤，锅炉定排关闭，连排开启，进行正常排污．
4)试验期间的煤质保持稳定．
5)试验期间停止增减给煤量、调整风量等运行操作．
2.2.3反平衡热效率试验的参数及结果
锅炉热效率主要试验结果见表4．
2.3空气预热器漏风试验
空气预热器漏风试验在135MW负荷下与锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表5所示．
2.4锅炉主要辅机电耗试验
锅炉主要辅机电耗试验与不同工况下的锅炉热效率试验同时进行，试验结果如表6所示．
2.5性能试验结果
1)锅炉性能试验热效率及修正结果如图l所示。
2)135 MW机组负荷下，A侧空气预热器漏风率为3. 53%，B侧空气预热器漏风率为2.17%，平均漏风率为2. 85%．
3)锅炉主要辅机总电耗及占发电功率的比率如图2所示。
2.6存在的问题
1)试验测试结果发现，锅炉实际排烟温度较高．BMCR工况下设计排烟温度为138℃，而额定负荷下修正后的排烟温度为166.1℃，比设计值高出28.1℃，其原因主要有：①实际燃用煤质较差，锅炉原设计煤种为烟煤，低位发热量为21770 kj/kg，而实际燃用煤种接近褐煤，低位发热量在14000kj/kg左右，煤质下降约36%；额定负荷下总燃煤量达到110 r/h左右，比BMCR工况下设计燃煤量61,3 t/h高出约79%.由于原煤水分增大较多，总烟气量上升，造成预热器入口烟温升高，从而使排烟温度升高．②锅炉尾部烟道受热面存在一定程度的积灰，同时目前使用的尾部烟道吹灰器全部为脉冲吹灰器，吹灰效果较差，造成换热效果下降，从而导致排烟温度升高．意甲直播cctv5生产销售的生物质锅炉以及木屑颗粒机压制的生物质颗粒燃料是客户们不错的选择。
2)锅炉侧所有风机设计余量偏大且为恒速运行，风机机组在低负荷时，风量需求减少，风机静叶开度很小，风机效率低，电耗偏大。
3、结论
本次锅炉性能试验是为大修提供依据，性能试验中存在的问题，可以考虑用以下方法解决：
1)利用检修机会检查并处理尾部烟道受热面的积灰，确保尾部受热面吹灰器正常及时地投入运行；将尾部烟道脉冲吹灰器全部改造为蒸汽吹灰器，以有效降低排烟温度。
2)可以考虑将风机加装高压变频装置或者改造风机叶片。
